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在進(jìn)行水壓斷裂試驗(yàn)時(shí)，大口徑鋼管的母體金屬破裂，而在正火之后，則焊縫中心破裂。同時(shí)，高頻電流厚壁管的延伸率小于電阻焊接管的延伸率。在進(jìn)行疲勞試驗(yàn)時(shí)，取得了類似的結(jié)果。焊接后，高頻電流焊接管能經(jīng)受住很多次試驗(yàn)循環(huán)；相反，在正火之后，電阻焊接管卻破裂較遲，而且正火之后在所有各種情況下，破裂都沿焊縫發(fā)生（甚至在試樣的母涔金屬上刻有溝槽時(shí)，也是如此）。

根據(jù)對(duì)不同尺寸的正火大口徑鋼管擴(kuò)口百分率的分布同焊接方法和正火保溫時(shí)間的關(guān)系頻率曲線進(jìn)行的分析，得出這樣的結(jié)論：質(zhì)量最佳的是用150赫電流電阻焊接的鋼管。正火保溫時(shí)間增至30分鐘，對(duì)于直徑40毫米以下的鋼管實(shí)際上并不會(huì)改變擴(kuò)口試驗(yàn)結(jié)果；對(duì)于大于上述直徑的鋼管，延長(zhǎng)正火保溫時(shí)間會(huì)提高擴(kuò)口百分率。正火可改善壓扁試驗(yàn)結(jié)果，尤其是對(duì)于合金鋼管，保溫愈久。效果愈大；15F2C①鋼鋼管焊接后壓扁率為44～58，正火后為55至管壁接觸；15XT'2CQMP鋼鋼管焊接后壓扁率為25—58，不保溫正火后為22至管壁接觸，在保溫30分鐘時(shí)，則為62至管壁接觸。電阻焊管在正火后較之高頻焊接管（不經(jīng)正火的及正火的）能更好地經(jīng)受卷邊試驗(yàn)，而且所有正火后的鋼管試樣均沿焊縫破裂。延長(zhǎng)正火保溫時(shí)間可改善卷邊和軸向壓縮試驗(yàn)的結(jié)果。

因此高于上臨界溫度的無保溫正火會(huì)使低碳鋼管的焊縫和母體金屬的機(jī)械性能相接近。延長(zhǎng)保溫至30分鐘不會(huì)改變大口徑鋼管的機(jī)械特性。適于在高于上臨界溫度下空氣淬火的低合金鋼管，正火會(huì)降詆焊縫的強(qiáng)度和塑性，但會(huì)改善母體金屬的這兩項(xiàng)指標(biāo)。延長(zhǎng)正火的保溫時(shí)間會(huì)降低強(qiáng)度指標(biāo)，卻提高塑性指標(biāo)，并使焊縫和母體金屬的性能接近。但在鋼管正火并保溫30分鐘之后，仍不能達(dá)到退過火的原料帶鋼的性能。

無論是碳鋼或是低合金鋼，大口徑鋼管正火后焊縫的性能均次于母體金屬。高頻電流焊接管的這種差別較之電阻焊接管尤為顯著，特別是塑性方面。

與焊接后的鋼管試樣不同，正火鋼管試樣在工藝試驗(yàn)時(shí)沿焊縫中心破裂。正火會(huì)改善焊接管壓扁和軸向壓縮試驗(yàn)的結(jié)果。例如25 x 1.3毫米碳鋼鋼管試樣不保溫正火后壓扁到管壁相接觸而無裂紋的占90—100%，而51x 2.0毫米鋼管試樣則占70%。大口徑鋼管能經(jīng)受壓扁的占50～60%以上，而且正火時(shí)的保溫時(shí)間越長(zhǎng)，試驗(yàn)結(jié)果越好。

大口徑鋼管試樣正火后的擴(kuò)口率低于焊接后的。25×1.3毫米碳鋼鋼管焊接后的擴(kuò)口率為36～45%，而正火后的為23～35%。電阻焊接的正火大口徑鋼管的擴(kuò)口率比高頻電流焊接管的高。正火的高頻電流焊管的卷邊試驗(yàn)結(jié)果不如焊接后的鋼管。碳鋼鋼管正火后為鐵素體珠光體組織。在焊縫中心保留有晶粒比母體金屬大l～l.5級(jí)的狹窄鐵素體帶。

在焊接后和不同保溫時(shí)間（最長(zhǎng)達(dá)30分鐘）的正火后，按巴頓電焊研究院的方法測(cè)定碳含量時(shí)，發(fā)現(xiàn)和焊接后一樣，在焊縫中心有0.05 -0.20毫米寬的脫碳層。在保溫30分的正火后，發(fā)現(xiàn)碳沿焊縫寬度有某種重新分布，看來這與碳朝著焊接時(shí)脫碳的焊縫中心定向擴(kuò)散有關(guān)�？梢栽�引大口徑鋼管高頻焊接后和不同保溫時(shí)間正火后焊縫截面碳含量的變化曲線作為例證。

不論正火時(shí)的保溫時(shí)間長(zhǎng)短，與焊接后一樣，焊縫區(qū)的氣體含量總是高于母體金屬中的氣體含量。但是當(dāng)延長(zhǎng)保溫時(shí)間時(shí)，焊縫金屬中的氫和氧的含量去隨保溫時(shí)間的延長(zhǎng)而降低。金屬中的氮含量與保溫時(shí)閉長(zhǎng)短無關(guān)。焊縫中心的鐵素體細(xì)晶粒帶在正火后由于碳、氫、氧的含量降低而仍舊保留。

焊縫中心的鐵素體晶粒甚至在保溫時(shí)間相當(dāng)長(zhǎng)的情況下也不增長(zhǎng)。高倍放大研究形成“白色條帶”的鐵素體晶界可以得出這樣的結(jié)論，鐵素體晶界被細(xì)散析出物封閉，這些析出物在正火溫度下不溶解，阻止鐵素體晶粒增長(zhǎng)，同時(shí)促使焊縫中心區(qū)強(qiáng)化，因此大口徑鋼管在正火后做工藝試驗(yàn)時(shí)僅沿“白色條帶”破裂。

低合金鋼鋼管進(jìn)行正火會(huì)使焊縫金屬減弱，而使母體金屬增強(qiáng)。這是因?yàn)?/span>大口徑鋼管使用的是具有鐵素體珠光體組織的退火帶鋼。進(jìn)行正火時(shí)，在15F2C◇鋼焊縫組織中出現(xiàn)貝氏體區(qū)，而15XF2C~MP鋼則完全變成貝氏體組織。由于在焊接熱周期中所形成的馬氏體區(qū)在組織中消失，焊縫強(qiáng)度下降。http://m.qbdsc.cc/Info/View.Asp?id=444