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    在實際裝置上往往很難或者不可能預(yù)測應(yīng)力腐蝕破裂的發(fā)生。從以前所述的各項實例來看，在大多數(shù)場合中對應(yīng)其使用條件并不能說應(yīng)力腐蝕破裂危險度都很高。大口徑厚壁鋼管廠為采取防護措施，需要花費或多或少的人力和物力，因此，要求必須以盡可能低的費用來解決問題是有困難的。

    以下介紹與大口徑厚壁不銹鋼管應(yīng)力腐蝕破裂的預(yù)測和防止措施關(guān)系密切的若干事項：

    (1)冷卻水含Cl-濃度  在熱交換器之類設(shè)備的傳熱面上，由于冷卻水而引起的應(yīng)力腐蝕破裂，如圖2—5曲線所示，冷卻水含Cr濃度以及被冷卻側(cè)的溫度都有很大影響。被冷卻側(cè)的溫度高時，必須特別小心。過去一直無事故正常運轉(zhuǎn)的裝置，也發(fā)現(xiàn)過由于冷卻水水質(zhì)變化而引起事故的實例。

    (2)表面附著物一般都希望不形成表面附著物，特別是對傳熱面的冷卻側(cè)很有害。在熱交換器中，冷卻水側(cè)的附著物有泥土、鈣鹽、生物、腐蝕產(chǎn)物等各種各樣的沉積物。流速是決定形成附著物的因素之一。

    (3)形狀應(yīng)該避免應(yīng)力集中和縫隙的形成。例如，大口徑厚壁不銹鋼管對接焊時熔深不足，就有可能造成應(yīng)力集中和縫隙同時存在的狀況。

    (4)殘余應(yīng)力  根據(jù)實際經(jīng)驗，在構(gòu)成應(yīng)力腐蝕破裂原因的應(yīng)力之中主要是殘余應(yīng)力(3]，而殘余應(yīng)力主要是由于冷加工以及焊接時引起的內(nèi)應(yīng)力。當然，這種內(nèi)應(yīng)力愈小愈好，例如焊后應(yīng)采取消除應(yīng)力退火，但它不僅增加費用并且在采取措施時還有一些困難，即變形、碳化物沿晶界析出、形成氧化皮以及內(nèi)應(yīng)力的消除程度等問題。所以應(yīng)該根據(jù)必要程度和這些難點，加以全面考慮來決定是否采取消除應(yīng)力退火。

    (5)碳化物沿晶界析出  有時也成為應(yīng)力腐蝕破裂的原因。

    焊接區(qū) 殘余應(yīng)力、應(yīng)力集中以及碳化物沿晶界析出等，提供了引起大口徑厚壁鋼管應(yīng)力腐蝕破裂的條件。從實際經(jīng)驗來看，在焊接處附近產(chǎn)生的應(yīng)力腐蝕破裂事例也不少。

    (6)冷加工的影響根據(jù)實驗室的試驗數(shù)據(jù)來看，有時增高附加應(yīng)力也能保持同樣長的破斷時間，因此在這樣的情況中可以認為這種附加應(yīng)力的作用方向是適宜的。但在實際上，由于殘余應(yīng)力的積累，還是應(yīng)該認為有害的場合較多。

    (7)大口徑厚壁鋼管材質(zhì)的選擇   在選擇鋼種時。首先要考慮到各個元素的作用。有關(guān)的研究報告頗多，但在這里從實用的觀點出發(fā)僅就兩三種元素加以說明。Ni是提高抗應(yīng)力腐蝕性最重要的元素。從圖2-26也可以看出，增加Ni含量效果很大。Mo，根據(jù)42%氯化鎂溶液腐蝕試驗（譬如日本工業(yè)標準JIS G0576）證明它有不良影響，但在實際使用當中卻往往表現(xiàn)出有益的效果。

    作為大口徑厚壁不銹鋼管應(yīng)力腐蝕破裂試驗方法，沸騰42(～45)94MgCl。溶液中的腐蝕試驗沿用已久，并已積累了豐富的實驗數(shù)據(jù)，并且還有試驗時間較短等優(yōu)點，所以目前普遍采用此法，但這種方法的腐蝕條件卻與大多數(shù)實際情況差異過大。各種材質(zhì)之間耐應(yīng)力腐蝕性能的優(yōu)劣，往往隨著腐蝕條件之不同而可能改變。因此，不能按照特定條件下所獲得的結(jié)果，來衡量其它場合，對于大多數(shù)實用環(huán)境來講，濃鹽水（例如NaCl20% +Na2Cr7O2．2H2O 1%的水溶液）腐蝕試驗較之42%MgCl2溶液的腐蝕試驗更適合實用。

    在選擇鋼種時，不僅要針對大口徑厚壁不銹鋼管應(yīng)力腐蝕破裂問題，最好是根據(jù)與實際裝置運行條件完全相同的現(xiàn)場實驗結(jié)果。如果可能的話，還希望采取在實際裝置中用附加應(yīng)力的試片等進行試驗的手段。

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