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在C沃伊采連諾克等人的研究中，曾著重于以各種方法焊接的大口徑厚壁鋼管和碳鋼鋼管熱處理的研究。曾試過三種熱處理制度：

1)將用高頻電流焊接的20、151^2C①和15XF2C①MP鋼鋼管在680℃的溫度下回火，并保溫2小時。

2)將高頻電流焊接的和頻率為150和400赫的電流電阻焊接的10和20鋼鋼管及高頻電流焊接的15F'2C①和15XF2CqjMP鋼鋼管在900～9200C溫度下正火，并保溫30分鐘。

3)將高頻電流焊接的合金鋼鋼管正火，隨后再回火。大口徑厚壁鋼管高溫回火這種熱處理方法會使碳鋼和合金鋼鋼管的焊縫和母體金屬稍加軟化。當20鋼鋼管回火和不保溫時，硬度HRC會從53降低至39，而強度極限a。則從111降低至64公斤力／毫米2。如將保溫時間增加至30分鐘，則將使機械強度更加降低：硬度HRC降至29，降至60.5公斤力／毫米2。同時母體金屬的盯。還要降低（至43.5公斤力／毫米2）。焊縫金屬的塑性則增高：8由9%增至20%，矽由29%增至73/0。15F2C①和15XF2CcDXIP兩種合金鋼鋼管在不保溫回火后，焊縫盯。分別由167降至93公斤力／毫米2和由187降至100公斤力／毫米2，硬度H RC分別由64降至52和由67降至55。如回火時保溫增至2小時，對于這兩種鋼來說，焊縫的硬度HRC分別降至40和50，分別降至74和70.5公斤力／毫米2。15 T2C①和15XF2CQMlo兩種鋼不保溫回火后，大口徑厚壁鋼管焊縫塑性分別由10.7%增至15.5%，和由10.3%增至13%;而在保溫兩小時后，則分別增至20.5%和190%而母體金屬的強度和塑性實際并未改變。

回火時，焊接時生成的馬氏體和中間組織分解，同時大口徑厚壁鋼管碳化物析出、位錯重新排列并生成亞晶粒鐵素體。這時強度稍有降低，而塑性有所增高。當延長保溫時間時，碳化物凝結，亞晶組織聚集，因而強度降低。

至于低合金鋼，過程要復雜些，因為在回火開始階段先生成滲碳體型的一般碳化物，隨后鐵被錳和其他合金元素置換，于是生成復雜的碳化物。由于碳和合金元素在焊縫的不同部位分布不均，回火過程便進行得不一致，擴散速度不夠高，因此，尤其在保溫不長時，在焊縫金屬和接近焊縫區(qū)中不均勻組織占優(yōu)勢。大口徑厚壁鋼管和合金鋼鋼管焊縫區(qū)的組織與母體金屬的組織不同。母體金屬均勻的正火組織在回火時不會有顯著變化。因此無論是合金鋼或者是碳鋼鋼管的焊縫在回火達2小時之后，與母體金屬相比，仍保持相當高的強度和較低的塑性，這是由其組織不均所決定的。

正火大口徑厚壁鋼管和焊縫金屬機械性能的試驗結果分析表明，短時加熱達到超過上臨界溫度(920℃)，就會使碳鋼鋼管母體金屬和焊縫的機械性能數(shù)值相接近。對于10和20鋼來說，焊縫金屬的盯n分別為53.5和54.0公斤力／毫米2，母體金屬的∥。分別為ss.s和56.0公斤力／毫米2，焊縫金屬的6為16.22%，母體金屬的6分別為18.5和23.5%。保溫時間延長到30分鐘不會使機械性能有顯著的變化。機械特性數(shù)值波動于上述范圍之間。同時不論是焊縫試樣的強度特性或是塑性特性均較母體金屬試樣為低。在用縱向的板狀試樣和微型圓試樣及12毫米高的環(huán)狀試樣作試驗時，這種差別尤其顯著。大口徑厚壁鋼管用環(huán)狀試樣所取得的機械試驗分析結果表明，高頻電流焊接的正火焊縫性能與母體金屬性能的差別要大于電阻焊接的焊縫，特別是在塑性方面。

高頻電流焊接管的焊縫相對變形率為10.2～13.5%（10鋼）和8—8.6%(20鋼)，400赫電阻焊接管的焊縫相對變形率為15.8～6.9%（10鋼）10.7~13.3% (20鋼)。用環(huán)形試祥試驗時母體金屬的相對變形率在兩種情況下均為13～18.8%。無保溫時間的正火使焊縫機械性能(88.5～94公斤力／毫米2)與母體金屬的機械性能(a。-111～116公斤力／毫米z)相接近；15F2C①鋼的6=17,0～16.5%，15Xr2CQMP鋼的6=15.0～16.5%。保溫時間增至30分鐘會使鋼管焊縫強度降低(a。281.0,-- 82.0公斤力／毫米2)，也使母體金屬強度降低(CrB=106.5 -107.5公斤力／毫米2)，而使塑性提高(15F2C①鋼的62 20.5～22%,15XF2Cq)MP鋼的c3=15.5^:17.5%).根據(jù)熱處理后的大口徑厚壁鋼管焊縫金屬顯微組織、顯微化學成分和氣體成分的研究可以得出這樣的結論：在合金鋼焊縫中存在“白色條帶”，碳鋼焊縫中同樣存在“白色條帶”。回火并隨后高溫回火  大口徑厚壁鋼管的這種熱處理方案可促使得到近似于原來退過火的帶鋼的性能。各種熱制度的研究結果列于。不保溫的920℃溫度正火并隨后不保溫的回火會降低焊縫和母體金屬的強度，卻能提高它們的塑性。鋼的降至62公斤力／毫米2，15XF2C①MP鋼-L86公斤力／毫米2，這比不回火的短時正火后的大約低20～25公斤力／毫米2。15X F2Cq)鋼鋼管焊縫和母體金屬的6分別增至20.5%和25%，15X F2CQMP鋼鋼管焊縫和母體金屬的6分別增至l6%和17%。僅在正火時增加保溫時間或在正火和回火時都增加保溫時間，都會改變15XF2C(I)MP鋼鋼管的機械性能——增至71.5公斤力／毫米z，6增至20%，但并不會改變5F2C①鋼鋼管的機械性能。

大口徑厚壁鋼管在正火和隨后不保溫的高溫回火后的性能達到原來退過火的帶鋼的機械性能。15XF2CQ7V.P鋼鋼管在保溫5分鐘的正火和隨之2小時保溫的回火之后極度軟化，達不到退過火的帶鋼的性能。15F2CQ鋼鋼管在正火和回火后的顯微組織為分散程度不同的（取決于保溫時間）鐵素體和回火索氏體，15XF2Cq)MP鋼鋼管則為回火索氏體。因此可以推薦920℃不保溫正火和隨后680℃不保溫回火為低合金鋼鋼管的軟化熱處理制度。

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